关于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面积补强法开孔补强校核计算2019年06月13日董φ钢管厂¹³³³⁷⁸⁸³⁰⁸⁶钢铁知识百度未收录№193388关于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面积补强法开孔补强校核计算在压力容器设计过程中，无论是国标还是asme或者其他国家标准，开孔补强是经常遇到的强度校核计算，而采用最多的补强方法是等面积补强法。在asme标准中，常用的开孔补强方法有等面积补强法、压力面积

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1卷第4期.[2]丁振.化学品船双相不锈钢的建造工艺研究[j].中国水运.2018.03[3]任剑，周兆干，杨应.双相不锈钢焊接在造船实践中的应用[j].船海工程.2002年第5期（总第149期）.注：文章内的所有配图皆为网络转载图片，侵权即删！根据您的阅读习惯，我们觉得您可能对：史上最全锅炉水压知识，你都知道吗？关于asmeⅷ-1分篇偏置接管等面积补强法开孔补强校核计算asme低温冲击试验

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门。③全焊透焊接结构；这种结构是防止阀盖处泄漏最有效的办法，不受阀门尺寸、使用压力和温度的限制。但对于可在线维修的阀门来说，维修时，需要去掉焊接部位，因而常用在可长期使用无需维修的阀门上；或者这种阀门要获得阀盖连接部位密封的可靠性比克服对阀门内部进行检修时的困难更重要的场合。④圆柱螺纹连接，强度校核合格并采用金属密封焊；鉴于圆柱螺纹的使用限制，且需要金属密封焊，不利之处同上c)所列，该种结构的阀

门。③全焊透焊接结构；这种结构是防止阀盖处泄漏最有效的办法，不受阀门尺寸、使用压力和温度的限制。但对于可在线维修的阀门来说，维修时，需要去掉焊接部位，因而常用在可长期使用无需维修的阀门上；或者这种阀门要获得阀盖连接部位密封的可靠性比克服对阀门内部进行检修时的困难更重要的场合。④圆柱螺纹连接，强度校核合格并采用金属密封焊；鉴于圆柱螺纹的使用限制，且需要金属密封焊，不利之处同上c)所列，该种结构的阀

与滚压参数及材料本身的组织性能有关。2，从设计方面降低应力集中系数（1）变截面部位的过渡应尽可能地加大过渡部分的圆角，使过渡区接近于流线形，同时也要考虑到工艺性。可以改变过渡方式，采用椭圆过渡比圆弧过渡更好，或者采用其他过渡方式。（2）根据零件的受力方向和位置选择适当的开孔部位孔一般应开在低应力区，如果必须开在高应力区，则应采取补强措施。椭圆形的长轴应与主应力方向平行，以降低应力集中系数。（3）在应

与滚压参数及材料本身的组织性能有关。2，从设计方面降低应力集中系数（1）变截面部位的过渡应尽可能地加大过渡部分的圆角，使过渡区接近于流线形，同时也要考虑到工艺性。可以改变过渡方式，采用椭圆过渡比圆弧过渡更好，或者采用其他过渡方式。（2）根据零件的受力方向和位置选择适当的开孔部位孔一般应开在低应力区，如果必须开在高应力区，则应采取补强措施。椭圆形的长轴应与主应力方向平行，以降低应力集中系数。（3）在应

速接头、漏斗、水喷头、管箍等。管道的拐弯以前由现场煨制,该方法劳动强度大、效率低,,材料的组织状态和性能也不好,而且往往因管壁厚减薄而导致拐弯处成为整个管道的薄弱环节;管道的分支一般是在管子上直接开孔连接,此处有时虽然进行补强,但.焊缝一般为角焊缝,受力状况不好,焊缝质量也不易控制,因此,该处往往也成为管道的薄弱环节。采用管件后,较好地解决了上述问题。因此,现在的压力管道已大量采用各种各样的管件,

速接头、漏斗、水喷头、管箍等。管道的拐弯以前由现场煨制,该方法劳动强度大、效率低,,材料的组织状态和性能也不好,而且往往因管壁厚减薄而导致拐弯处成为整个管道的薄弱环节;管道的分支一般是在管子上直接开孔连接,此处有时虽然进行补强,但.焊缝一般为角焊缝,受力状况不好,焊缝质量也不易控制,因此,该处往往也成为管道的薄弱环节。采用管件后,较好地解决了上述问题。因此,现在的压力管道已大量采用各种各样的管件,

低,主要是由于工艺设置温度不当、控温系统误差、装炉或进入冷却槽方法不当等原因造成,应该修正工艺温度,检修校核控温系统,装炉时,工件间隔合理摆放均匀,分散入槽,禁止堆积或成捆入槽冷却。2、淬火温度过高,这是由工艺设置温度不当或控温系统误差造成,应当修正工艺温度,检修校核控温系统光电牙轴。3、过回火,这是由回火温度设置过高、控温系统故障误差或炉温过高时入炉造成,应当修正工艺温度,检修校核控温系统,不高

低,主要是由于工艺设置温度不当、控温系统误差、装炉或进入冷却槽方法不当等原因造成,应该修正工艺温度,检修校核控温系统,装炉时,工件间隔合理摆放均匀,分散入槽,禁止堆积或成捆入槽冷却。2、淬火温度过高,这是由工艺设置温度不当或控温系统误差造成,应当修正工艺温度,检修校核控温系统光电牙轴。3、过回火,这是由回火温度设置过高、控温系统故障误差或炉温过高时入炉造成,应当修正工艺温度,检修校核控温系统,不高

制铁对比，宝钢仅仅在靠近下游用户一项上获得满分，比浦项多获得2分，占有优势；在产能扩张、劳务成本两项上稍占优势，仅比浦项多获得1分。宝钢在国内市场定价能力、拥有铁矿、拥有炼焦煤矿、下游业务四大高权重项上仅仅获得5分，尤其在国内定价能力、原料资源控制、下游业务拓展方面均需要加强。尤其在下游业务方面，宝钢较浦项制铁差距5个积分，值得补强。在此之前，宝钢曾在2008（第3名）、2009（第3

制铁对比，宝钢仅仅在靠近下游用户一项上获得满分，比浦项多获得2分，占有优势；在产能扩张、劳务成本两项上稍占优势，仅比浦项多获得1分。宝钢在国内市场定价能力、拥有铁矿、拥有炼焦煤矿、下游业务四大高权重项上仅仅获得5分，尤其在国内定价能力、原料资源控制、下游业务拓展方面均需要加强。尤其在下游业务方面，宝钢较浦项制铁差距5个积分，值得补强。在此之前，宝钢曾在2008（第3名）、2009（第3

动机轴是使用45热轧钢，原材料是正火状态，其强度、刚度、韧性能满足一般电动机轴的使用需求。实验室在对电动机进行1.2倍额定负载试验时，发现其中一台电动机轴在退刀槽位置断裂。为了寻找断裂原因，本文通过对轴承力学强度校核以及化学成分、材料硬度、金相组织检测等，并结合对失效电动机轴断口的宏观和微观分析，最终确定断裂失效的主要原因。1.电动机轴承力学强度校核标准电动机的使用是根据轴承使用寿命进行选型，在设

动机轴是使用45热轧钢，原材料是正火状态，其强度、刚度、韧性能满足一般电动机轴的使用需求。实验室在对电动机进行1.2倍额定负载试验时，发现其中一台电动机轴在退刀槽位置断裂。为了寻找断裂原因，本文通过对轴承力学强度校核以及化学成分、材料硬度、金相组织检测等，并结合对失效电动机轴断口的宏观和微观分析，最终确定断裂失效的主要原因。1.电动机轴承力学强度校核标准电动机的使用是根据轴承使用寿命进行选型，在设

势将更加严峻，模具设计甚至零件设计时要有所考虑。同时，高强钢剪切时，剪切间隙不合适将致使剪切边部成形性差，成形时易开裂，同时差的剪切断面后续也将成为疲劳开裂源；剪切时，模具或刀刃材料选择不合适时刃口将易磨损甚至崩刃。在辊压及折弯时，要考虑到弯曲圆角、弯曲角度的影响及边部剪切质量的影响。使用大梁高强钢，成形及冲裁力也将极大上升，须重新校核冲压成形设备吨位及冲孔设备吨位是否满足要求。冲压成形和辊压成

势将更加严峻，模具设计甚至零件设计时要有所考虑。同时，高强钢剪切时，剪切间隙不合适将致使剪切边部成形性差，成形时易开裂，同时差的剪切断面后续也将成为疲劳开裂源；剪切时，模具或刀刃材料选择不合适时刃口将易磨损甚至崩刃。在辊压及折弯时，要考虑到弯曲圆角、弯曲角度的影响及边部剪切质量的影响。使用大梁高强钢，成形及冲裁力也将极大上升，须重新校核冲压成形设备吨位及冲孔设备吨位是否满足要求。冲压成形和辊压成

.09386——1000.00026740.0003653400.04453——1250.00008623——500.01108——1500.000033950.00004185700.002893——2000.0000092730.0000092029表1—6低区最不利计算管路水力计算表1—7高区最不利计算管路水力计算（1）设计流量校核作用面积内喷头的计算流量为：q=（18×1.33）l/s

.09386——1000.00026740.0003653400.04453——1250.00008623——500.01108——1500.000033950.00004185700.002893——2000.0000092730.0000092029表1—6低区最不利计算管路水力计算表1—7高区最不利计算管路水力计算（1）设计流量校核作用面积内喷头的计算流量为：q=（18×1.33）l/s

-1996压力容器用爆炸不锈钢复合钢板　　jb/t4734-2002铝制焊接容器　　jb/t4735-1997钢制焊接常压容器(及标准释义)　　jb/t4736-2002补强圈　　jb/t4745-2002钛制焊接容器　　jb/t4746-2002钢制压力容器用封头　　jb/t4747-2002压力容器用焊条订货技术条件　　jb/t4748-2002压力容器用镍及镍基合金爆炸复合钢板三

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用。3.安全帽的下颌带必须扣在颌下，并系牢，松紧要适度。这样不至于被大风吹掉，或者是被其他障碍物碰掉，或者由于头的前后摆动，使安全帽脱落。4.安全帽体顶部除了在帽体内部安装了帽衬外，有的还开了小孔通风。但在使用时不要为了透气而随便再行开孔。因为这样做将会使帽体的强度降低。5.由于安全帽在使用过程中，会逐渐损坏，所以要定期检查，检查有没有龟裂、下凹、裂痕和磨损等情况，发现异常现象要立即更换，不准再继

者含对ms点影响较小的元素的钢种。3、选择钢材时，应考虑过热敏感性。过热较敏感的钢，容易产生裂纹，所以在选择材料时应引起重视。二、零件的结构设计1、断面尺寸均匀。断面尺寸急剧变化的零件，在热处理时，由于产生内应力而产生裂纹。故设计时尽量避免断面尺寸突变。壁厚要均匀。必要时可在与用途无直接关系的厚壁部位开孔。孔应尽量做成通孔。对于厚不同的零件，可进行分体设计，待热处理后，再进行组装。2、圆角过渡。

密石墨自润滑形内导柱，脱料板和下模板的内导套灌胶，弥补导向部件的加工误差，提高导向精度，以保证模板在冲压过程中位置精度；尽可能小的冲压行程，可以让冲孔冲头的长度做到尽可能的短，适当的冲头补强可以改善冲头的强度。由此可以完全体现模具设计者趋向于高精密的设计理念，尽可能的保证模具的高品质、高要求。现代化的加工设备，高精密的加工工艺，更是使得这些设计理念得到允分的发挥。模板热处理后经过深冷时效处理，消

用。3.安全帽的下颌带必须扣在颌下，并系牢，松紧要适度。这样不至于被大风吹掉，或者是被其他障碍物碰掉，或者由于头的前后摆动，使安全帽脱落。4.安全帽体顶部除了在帽体内部安装了帽衬外，有的还开了小孔通风。但在使用时不要为了透气而随便再行开孔。因为这样做将会使帽体的强度降低。5.由于安全帽在使用过程中，会逐渐损坏，所以要定期检查，检查有没有龟裂、下凹、裂痕和磨损等情况，发现异常现象要立即更换，不准再继

密石墨自润滑形内导柱，脱料板和下模板的内导套灌胶，弥补导向部件的加工误差，提高导向精度，以保证模板在冲压过程中位置精度；尽可能小的冲压行程，可以让冲孔冲头的长度做到尽可能的短，适当的冲头补强可以改善冲头的强度。由此可以完全体现模具设计者趋向于高精密的设计理念，尽可能的保证模具的高品质、高要求。现代化的加工设备，高精密的加工工艺，更是使得这些设计理念得到允分的发挥。模板热处理后经过深冷时效处理，消

者含对ms点影响较小的元素的钢种。3、选择钢材时，应考虑过热敏感性。过热较敏感的钢，容易产生裂纹，所以在选择材料时应引起重视。二、零件的结构设计1、断面尺寸均匀。断面尺寸急剧变化的零件，在热处理时，由于产生内应力而产生裂纹。故设计时尽量避免断面尺寸突变。壁厚要均匀。必要时可在与用途无直接关系的厚壁部位开孔。孔应尽量做成通孔。对于厚不同的零件，可进行分体设计，待热处理后，再进行组装。2、圆角过渡。

理，利用spss软件对硬度与强度检测结果分别进行回归分析。2.1洛氏硬度与强度相关性2.1.1洛氏硬度试验结果与分析用砂轮机对试样表面进行打磨，使试样表面平坦光滑。选择b标尺，用标准硬度块对仪器进行校核后，按照gb/t230.1—2018《金属材料洛氏硬度试验第1部分：试验方法》的要求进行洛氏硬度试验。每个样品测3个点，取平均值。图2洛氏硬度与强度的回归分析图利用spss软件对洛氏硬度

理，利用spss软件对硬度与强度检测结果分别进行回归分析。2.1洛氏硬度与强度相关性2.1.1洛氏硬度试验结果与分析用砂轮机对试样表面进行打磨，使试样表面平坦光滑。选择b标尺，用标准硬度块对仪器进行校核后，按照gb/t230.1—2018《金属材料洛氏硬度试验第1部分：试验方法》的要求进行洛氏硬度试验。每个样品测3个点，取平均值。图2洛氏硬度与强度的回归分析图利用spss软件对洛氏硬度

钉热处理工艺制度不合理，等温淬火时间短，马氏体向下贝氏体转变不充分，补充回火过程中可能存在控温超温现象，相界上析出大量碳化物，最终导致螺钉材料韧性降低，未能满足标准要求。3.3螺钉热加工状态改进针对上述原因，在重新校核炉温的基础上，对螺钉热处理工艺制度进行了调整。调整后的热处理制度如下：900℃保温10min；等温淬火300～330℃保温60min。热处理制度调整后对螺钉材料进行了冲击测试，结果见表

二是制造过程中的焊接缺陷，1、裂纹：（1）器壁母材上裂纹；（2）热影响区裂纹；（3）焊缝区裂纹。2、焊接缺陷：（1）未熔合；（2）未焊透；（3）夹渣；（4）气孔；（5）咬边；（6）焊瘤；（7）烧穿；（8）弧坑；（9）焊缝外形、尺寸不符合要求。三是在使用过程中产生的缺陷，例如材质劣化，腐蚀，裂纹，减薄等，安全附件未按时校核及检定。同时要明白各类缺陷的检验手段，危害程度出现概率及部位。　　下面将就裂纹，腐

钉热处理工艺制度不合理，等温淬火时间短，马氏体向下贝氏体转变不充分，补充回火过程中可能存在控温超温现象，相界上析出大量碳化物，最终导致螺钉材料韧性降低，未能满足标准要求。3.3螺钉热加工状态改进针对上述原因，在重新校核炉温的基础上，对螺钉热处理工艺制度进行了调整。调整后的热处理制度如下：900℃保温10min；等温淬火300～330℃保温60min。热处理制度调整后对螺钉材料进行了冲击测试，结果见表

二是制造过程中的焊接缺陷，1、裂纹：（1）器壁母材上裂纹；（2）热影响区裂纹；（3）焊缝区裂纹。2、焊接缺陷：（1）未熔合；（2）未焊透；（3）夹渣；（4）气孔；（5）咬边；（6）焊瘤；（7）烧穿；（8）弧坑；（9）焊缝外形、尺寸不符合要求。三是在使用过程中产生的缺陷，例如材质劣化，腐蚀，裂纹，减薄等，安全附件未按时校核及检定。同时要明白各类缺陷的检验手段，危害程度出现概率及部位。　　下面将就裂纹，腐

以渗氮层深度要求范围的上限值的3倍深度，作为其检测位置，这也是渗氮层深度检测的最前提条件。5）齿轮设计人员应该注意并适应这种新规定，在过渡时期的产品图样等技术文件中，至少应注明渗氮层深度检测的参照标准或界限硬度值。另外，在齿轮强度和承载能力计算、校核时，也应注意这个问题。参考文献：略。作者：牛万斌，浙江双环传动机械股份有限公司卢金生，郑州机械研究所有限公

5ys/t471—2004铜及铜合金韦氏硬度试验方法26jb/t6050—91钢铁热处理零件硬度检验通则27jb/t8555—1997热处理技术要求在零件图样上的表示方法28gb11354—89钢铁零件渗氮层深度测定和金相组织检验29gb9450—88钢件渗碳淬火有效硬化层深度的测定和校核30gb5617—85钢件的感觉淬火或火焰染火后的有效硬化层深度的测定31gb/t

6gb/t15749-1995定量金相手工测定方法57gb/t13321-1991钢铁硬度锉刀检验方法58gb/t13324-1991热处理设备术语59gb/t12603-1990金属热处理工艺分类及代号60gb/t11354-1989钢铁零件渗氮层深度测定和金相组织检验61gb/t9450-1988钢铁渗碳淬火有效硬化层深度的测定和校核62gb/t9451-1988钢件薄表面总硬化层深度或有效硬化

以渗氮层深度要求范围的上限值的3倍深度，作为其检测位置，这也是渗氮层深度检测的最前提条件。5）齿轮设计人员应该注意并适应这种新规定，在过渡时期的产品图样等技术文件中，至少应注明渗氮层深度检测的参照标准或界限硬度值。另外，在齿轮强度和承载能力计算、校核时，也应注意这个问题。参考文献：略。作者：牛万斌，浙江双环传动机械股份有限公司卢金生，郑州机械研究所有限公

6gb/t15749-1995定量金相手工测定方法57gb/t13321-1991钢铁硬度锉刀检验方法58gb/t13324-1991热处理设备术语59gb/t12603-1990金属热处理工艺分类及代号60gb/t11354-1989钢铁零件渗氮层深度测定和金相组织检验61gb/t9450-1988钢铁渗碳淬火有效硬化层深度的测定和校核62gb/t9451-1988钢件薄表面总硬化层深度或有效硬化

5ys/t471—2004铜及铜合金韦氏硬度试验方法26jb/t6050—91钢铁热处理零件硬度检验通则27jb/t8555—1997热处理技术要求在零件图样上的表示方法28gb11354—89钢铁零件渗氮层深度测定和金相组织检验29gb9450—88钢件渗碳淬火有效硬化层深度的测定和校核30gb5617—85钢件的感觉淬火或火焰染火后的有效硬化层深度的测定31gb/t

至分馏段,沸点低的继续上升,因为塔顶在受到低沸点物的传热后温度和低沸点物一致,所以低沸点物被分馏出来,而较高沸点物因为没有达到相应的沸点,故会受冷却后回流至反应釜内或分馏柱下半部分,待低沸点物被完全馏出后,较高沸点物相继被分馏,然后是高沸点物的馏出,最后反应釜底部是残渣。十二、连续液液萃取塔构造液-液-固连续萃取塔的构造见主机示意图它由带有水平静环挡板垂直的筒体构成。静环挡板为中心开孔的平板,静

至分馏段,沸点低的继续上升,因为塔顶在受到低沸点物的传热后温度和低沸点物一致,所以低沸点物被分馏出来,而较高沸点物因为没有达到相应的沸点,故会受冷却后回流至反应釜内或分馏柱下半部分,待低沸点物被完全馏出后,较高沸点物相继被分馏,然后是高沸点物的馏出,最后反应釜底部是残渣。十二、连续液液萃取塔构造液-液-固连续萃取塔的构造见主机示意图它由带有水平静环挡板垂直的筒体构成。静环挡板为中心开孔的平板,静

般情况下，专门的排液设置在处于暖管阶段的蒸汽管道。在开车的时候因为会产生大量的凝液，所以也要设置专门的排液设施。其中排液设施的设置要根据蒸汽压力的等级的不同而选择。　　超高压管道在正常的情况下不会产生凝液，也没有对应规格的凝液管道设置在超高压蒸汽官道上，所以在超高压官道上一般不设置疏水的设施。超高压管道有管壁厚、不易开孔、压力大等特点，因此一般也不设置分液包。在正常的情况下，一般凝液不会产生在高压